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  热心网友 2015-11-12 21:33

  脚手架工程施工方案 一、外脚手架 本工程结构外形变化较多，拟采用落地满堂脚手架。 1、选材 （1）在本工程的外围护脚手架及部分装修施工中非承重脚手架中，拟采用低合金钢管替代普通碳素钢管。其屈服强度与普通碳素钢管相比，可提高46%，重量减轻27%，耐大气腐蚀性能提高20-38%，使用寿命提高25%。 降低施工费用。低合金钢管的壁厚较薄，重量轻，运输成本的节约十分可观。节约大量钢材。用Φ48×2.5mm低合金钢管代替Φ48×3.5mm普碳钢管，每替代1t可节约钢材270kg。此外，低合金钢管的耐腐蚀性好，使用寿命长，也利于提高经济效益。其重量轻，物理力学性能好，不仅可以减轻工人的劳动强度，而且能提高装拆施工工效，利于提高经济效益。 （2）由于本工程的结构特殊性，需支撑、承重的施工部位较多。为充分保证工程质量和架子安全使用，其它所有承重用脚手架仍将采用普通碳素钢管。 （3）由于本工程脚手架钢管的选材有普通碳素钢，为避免材料混用造成施工问题，将在材料存放、材料标识、使用等环节加强管理。 2、施工配合 （1）为充分发挥架子的使用功能，并保证脚手架的安全使用，所有单位的使用要求上报土建总包方，由土建单位进行架子的设计方案制定。 （2）架子的搭设、拆除一律由专业人员操作，其他任何人员不得随意拆、改架子。 （3）架子搭设过程中也不能破坏其它部位。
  
  3、搭设前提 ①、搭设范围内的地基夯实平整，并做好排水处理。 ②、外架搭设施工组织设计已批准，并已向作业人员作了详细交底。 ③、钢管、扣件、脚手板、安全网等经检查合格。 4、立杆基础 立杆必须装设在钢座（又名底盘）上，或采用垫木支座（垫木需采用长2.0-2.5m、宽不小于20cm,厚5-6cm的木板，垂直于墙面垫放，或采用长度不小于4m的木板平行于墙面垫放）。 5、架体与建筑物拉接 （1）架体与建筑物的拉接俗称连墙杆，其作用是提高立杆的刚度增强架体的整体稳定，防止脚手架内、外倾斜，并可靠地传递风荷载。 （2）连墙杆一般应设臵在框架梁或楼板附近等具有较好抗水平拉作用的结构部位。 （3）架高7m以上者，每高4m,水平每隔7m，至少装设一道连墙杆。 6、防护 （1）在铺脚手板的操作层上，必须在外排立杆的内侧设防护栏和挡脚板，上栏杆高1-1.2m，中栏杆居中设臵。挡脚板也可用加设一道栏杆，多采用立网式防护代替护栏及挡脚板的防护，立网一定要牢固。 （一）脚手架技术与安全措施： 1、由专业工长严格按照脚手架搭设方案进行交底，使操作者明确搭设方法及关键部位。 2、对所使用的钢管、扣件进行检查，有弯曲、开裂等现象的材料严禁使用。
  
  3、严格按照规定的构造尺寸进行搭设，控制好立杆的垂直，横杆的水平，并确保扣件连接达到要求。 4、脚手架搭设完毕，经检验合格，方可进行使用。 5、在使用过程中，严格控制使用荷载，尤为重要的是操作层数量必须与计算依据相符合。 6、操作层脚手板必须满铺，铺平，并不得有探头板，采用安全网封闭。 7、加强使用过程中的定期检查工作，发现问题及时解决。 8、外脚手架应沿建筑物周围连续封闭。 9、脚手架与主体连接均采用刚性连接，连接点水平间距6m，垂直间距4m。脚手架操作层必须有180mm高的档脚板和高度1.2m 的护身栏。 10、脚手架需留臵洞口时，单独进行验算。 11、外脚手架应有防雷接地措施，施工期间遇雷雨天，脚手架上的操作人员应离开。 12、搭设要点：杆件的搭设顺序。及时与结构拉接。随时校准垂直，水平偏差，避免过大偏差。用于连接大横杆的扣件，应开口朝上，避免雨水进入。 13、拆除要点：标识工作区范围，严禁他人进入。严格遵守拆除顺序，由上而下，后搭先拆，先搭后拆。统一指挥，上下一致，协调配合，当拆除与另一部位有关的扣件时，应告知对方，以防坠落。 （二）架子保养及验收： 1、脚手架分段搭设完毕投入使用前进行验收。 2、验收由公司质安科组织工地负责人、技术、安全、搭设等有关人员共同进行，验收后填写验收单，验收单上工地负责人和验收人员要签名

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  青春奋斗者 2015-11-12 20:36

  脚手架施工方案 编辑词条
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  《脚手架施工方案》是建筑施工从业人员的行为规范，是施工过程建筑职工安全和健康的保障。
  
  基本信息
  中文名称
  脚手架施工方案
  内容
  建筑施工从业人员的行为规范
  重要性
  建筑职工安全和健康的保障
  
  推荐书籍
  《建筑施工计算手册》
  部件
  脚手架 安全网
  应用场合
  工地
  目录
  1编制依据
  2工程概况
  3选择
  4材质要求
  5搭设流程
  6计算书
  7大横杆
  8小横杆
  9扣件抗滑
  10荷载计算
  11稳定性
  12连墙件
  13受力计算
  14整体稳定
  15拉绳受力
  16拉绳强度
  17楼板连接
  折叠编辑本段编制依据
  
  《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社;
  
  《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社、《钢结构设计规范》GB50017-2003 中国建筑工业出版社;
  
  《建筑结构荷载规范》GB50009-2001中国建筑工业出版社;
  
  《建筑施工脚手架实用手册(含垂直运输设施)》中国建筑工业出版社;
  
  《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 中国建筑工业出版社;
  
  《混凝土结构设计规范》GB50010-2010中国建筑工业出版社;
  
  《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002中国建筑工业出版社;
  
  《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011中国建筑工业出版社。
  
  折叠编辑本段工程概况
  
  楼施工地点位于西至胜利路,南至长春街,东至光辉路,北至解放街总建筑面积29952㎡。地上三十二层，会所一到五层为商品楼;12#楼一层到三十二层为住宅楼。建筑物层高:3.15米、地下室为4.95m，其余标准层为 3.15m.
  
  折叠编辑本段选择
  
  本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点:
  
  1、架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。
  
  2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。
  
  3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。
  
  4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收;
  
  5、综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求，要符合江西省文明标化工地的有关标准。
  
  6、结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下脚手架方案:普通悬挑架
  
  折叠编辑本段材质要求
  
  普通悬挑架
  
  l、钢管脚落地手架，选用外径48mm，壁厚 3.20mm，钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。
  
  2、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部《钢管脚手扣件标准》JGJ22-85的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达70N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。
  
  3、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪力撑统一漆桔红色。底排立杆、扫地杆均漆红白相间色。
  
  4、脚手板、脚手片采用符合有关要求。
  
  5、安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目/100cm2，做耐贯穿试验不穿透，1.6×1.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由温州市建筑安全监督管理部门发放的准用证。
  
  6、连墙件采用钢管，其材质应符合现行国家标准《碳素钢结构》(GB/T 700)中Q235A钢的要求。
  
  7、型钢水平悬挑杆采用16a号槽钢，斜杆采用支杆采用5.6 号角钢56 ×3 ×6.0 mm钢管。
  
  8、预埋螺栓的直径为20.0 mm。
  
  折叠编辑本段搭设流程
  
  折叠普通悬挑架
  
  悬挑脚手架搭设的工艺流程为:水平悬挑→纵向扫地杆→立杆 →横向扫地杆→小横杆→大横杆(搁栅)→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。
  
  定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记;用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记;垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。
  
  在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角除双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排。其余按一下构造要求搭设。
  
  折叠主杆基础
  
  本工程脚手架地基础部位应在回填土完后夯实，采用强度等级不低于C15的混凝土进行硬化，混凝土硬化厚度不小于10cm。地基承载能力能够满足外脚手架的搭设要求(具体计算数据参阅脚手架计算书)。
  
  折叠立杆间距
  
  (1)脚手架立杆纵距1.5m，横距1.05m，步距1.8m;连墙杆间距竖直3.6m，水平4.5m(即二步三跨):里立杆距建筑物0.3m。
  
  (2)脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开500mm以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。
  
  (3)立杆应设置垫木，并设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座20cm左右。
  
  (4)立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1/400。
  
  折叠横杆设置
  
  (1)大横杆在脚手架高度方向的间距1.8m，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm。
  
  (2)外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。
  
  折叠剪刀撑
  
  脚手架外测立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置;中间各道剪刀撑之间的净距离不应大于15m。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。
  
  折叠铺设要求
  
  (1)脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板:板宽为200mm，里外立杆应满铺脚手板，无探头板。
  
  (2)满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。
  
  (3)脚手片须用18铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。
  
  折叠防护栏杆
  
  (1)脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。
  
  (2)选用18铅丝张挂安全网，要求严密、平整。
  
  (3)脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。
  
  (4)脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。
  
  折叠连墙件
  
  (1)脚手架与建筑物按水平方向4.5m，垂直方向3.6m，设一拉结点。楼层高度超过4m，则在水平方向加密，如楼层高度超过6m时，则按水平方向每6m设置一道斜拉钢丝绳。
  
  (2)拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向每3.6米设一拉结点。
  
  (3)拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。
  
  (4)外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结，以确保外架安全可靠。
  
  折叠架体内封闭
  
  (1)脚手架的架体里立杆距墙体净距为200mm，如因结构设计的限制大于200mm的必须铺设站人片，站人片设置平整牢固。
  
  (2)脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。
  
  (3)施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。
  
  支承结构型钢的纵向间距与上部脚手架立杆的纵向间距相同，立杆直接支承在悬挑的支承结构上。上部脚手架立杆与支承结构应有可靠的定位连接措施，以确保上部架体的稳定。通常采用在挑梁或纵向钢粱上焊接150-200mm、外径φ40mm的钢管，立杆套座其外，并同时在立杆下部设置扫地杆。
  
  折叠编辑本段计算书
  
  折叠普通悬挑架
  
  一、参数信息:
  
  脚手架参数
  
  双排脚手架搭设高度为 15.0 米，立杆采用单立杆;
  
  搭设尺寸为:立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为1.00米，立杆的步距为1.80 米;
  
  内排架距离墙长度为0.30米;
  
  大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根;
  
  脚手架沿墙纵向长度为 120 米;
  
  采用的钢管类型为 Φ48×3.2;
  
  横杆与立杆连接方式为单扣件;取扣件抗滑承载力系数 0.80;
  
  连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.60 米，水平间距4.50 米，采用扣件连接;
  
  连墙件连接方式为双扣件连接;
  
  活荷载参数
  
  施工均布荷载标准值(kN/m):2.000;脚手架用途:装修脚手架;
  
  同时施工层数:2 层;
  
  风荷载参数
  
  本工程地处浙江省温州市，查荷载规范基本风压为0.600，风荷载高度变化系数μz为0.740，风荷载体型系数μs为0.649;
  
  计算中考虑风荷载作用;
  
  静荷载参数
  
  每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248;
  
  脚手板自重标准值(kN/m):0.300;栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150;
  
  安全设施与安全网自重标准值(kN/m):0.005;脚手板铺设层数:5 层;
  
  脚手板类别:竹笆片脚手板;栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板;
  
  折叠水平悬挑支撑
  
  悬挑水平钢梁采用16a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度 2.00 米。
  
  与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00;
  
  楼板混凝土标号:C25;
  
  拉绳与支杆参数
  
  支撑数量为:1;
  
  钢丝绳安全系数为:6.000;
  
  钢丝绳与墙距离为(m):1.200;
  
  悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.20 m。
  
  折叠编辑本段大横杆
  
  按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
  
  折叠均布荷载值
  
  大横杆的自重标准值:P1=0.035 kN/m ;
  
  脚手板的自重标准值:P2=0.300×1.000/(2 1)=0.100 kN/m ;
  
  活荷载标准值: Q=2.000×1.000/(2 1)=0.667 kN/m;
  
  静荷载的设计值: q1=1.2×0.035 1.2×0.100=0.162 kN/m;
  
  活荷载的设计值: q2=1.4×0.667=0.933 kN/m;
  
  图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
  
  图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)
  
  折叠强度验算
  
  跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。
  
  跨中最大弯距计算公式如下:
  
  跨中最大弯距为M1max=0.08×0.162×1.500 0.10×0.933×1.500 =0.239 kN.m;
  
  支座最大弯距计算公式如下:
  
  支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.162×1.500-0.117×0.933×1.500 =-0.282 kN.m;
  
  选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算:
  
  σ=Max(0.239×10,0.282×10)/4730.0=59.619 N/mm;
  
  大横杆的最大弯曲应力为 σ= 59.619 N/mm小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205.0 N/mm，满足要求!
  
  折叠挠度验算
  
  最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。
  
  计算公式如下:
  
  其中:
  
  静荷载标准值: q1= P1 P2=0.035 0.100=0.135 kN/m;
  
  活荷载标准值: q2= Q =0.667 kN/m;
  
  最大挠度计算值为:
  
  V= 0.677×0.135×1500.0/(100×2.06×10×113600.0) 0.990×0.667×1500.0/(100×2.06×10×113600.0) = 1.626 mm;
  
  大横杆的最大挠度 1.626 mm 小于大横杆的最大容许挠度 1500.0/150 mm与10 mm，满足要求!
  
  折叠编辑本段小横杆
  
  根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
  
  折叠荷载值计算
  
  大横杆的自重标准值:p1= 0.035×1.500 = 0.053 kN;
  
  脚手板的自重标准值:P2=0.300×1.000×1.500/(2 1)=0.150 kN;
  
  活荷载标准值:Q=2.000×1.000×1.500/(2 1) =1.000 kN;
  
  集中荷载的设计值: P=1.2×(0.053 0.150) 1.4 ×1.000 = 1.644 kN;
  
  小横杆计算简图
  
  折叠强度验算
  
  最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和
  
  均布荷载最大弯矩计算公式如下:
  
  Mqmax = 1.2×0.035×1.000/8 = 0.005 kN.m;
  
  集中荷载最大弯矩计算公式如下:
  
  Mpmax = 1.644×1.000/3 = 0.548 kN.m ;
  
  最大弯矩 M= Mqmax Mpmax = 0.553 kN.m;
  
  最大应力计算值 σ = M / W = 0.553×10/4730.000=116.959 N/mm;
  
  小横杆的最大应力计算值 σ =116.959 N/mm小于 小横杆的抗压强度设计值 205.000 N/mm，满足要求!
  
  折叠挠度验算
  
  最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:
  
  Vqmax=5×0.035×1000.0/(384×2.060×10×113600.000) = 0.020 mm ;
  
  大横杆传递荷载 P = p1 p2 Q = 0.053 0.150 1.000 = 1.203 kN;
  
  集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:
  
  Vpmax = 1203.100×1000.0×(3×1000.0-4×1000.0/9 ) /(72×2.060×10
  
  ×113600.0) = 1.825 mm;
  
  最大挠度和 V = Vqmax Vpmax = 0.020 1.825 = 1.844 mm;
  
  小横杆的最大挠度和 1.844 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1000.000/150=6.667与10 mm,满足要求!
  
  折叠编辑本段扣件抗滑
  
  按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
  
  纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
  
  R ≤ Rc
  
  其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN;
  
  R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
  
  大横杆的自重标准值: P1 = 0.035×1.500×2/2=0.053 kN;
  
  小横杆的自重标准值: P2 = 0.035×1.000=0.035 kN;
  
  脚手板的自重标准值: P3 = 0.300×1.000×1.500/2=0.225 kN;
  
  活荷载标准值: Q = 2.000×1.000×1.500 /2 = 1.500 kN;
  
  荷载的设计值: R=1.2×(0.035 0.225) 1.4×1.500=2.412 kN;
  
  R < 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
  
  折叠编辑本段荷载计算
  
  作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容:
  
  (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248
  
  NG1 = [0.1248 (1.50×2/2 1.50×2)×0.035/1.80]×15.00 = 3.200;
  
  (2)脚手板的自重标准值(kN/m);采用竹笆片脚手板，标准值为0.30
  
  NG2= 0.300×5×1.500×(1.000 0.3)/2 = 1.463 kN;
  
  (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15
  
  NG3 = 0.150×5×1.500/2 = 0.563 kN;
  
  (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m);0.005
  
  NG4 = 0.005×1.500×15.000 = 0.112 kN;
  
  经计算得到，静荷载标准值
  
  NG =NG1 NG2 NG3 NG4 = 5.337 kN;
  
  活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
  
  经计算得到，活荷载标准值
  
  NQ= 2.000×1.000×1.500×2/2 = 3.000 kN;
  
  风荷载标准值按照以下公式计算
  
  其中 Wo -- 基本风压(kN/m)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用:
  
  Wo = 0.600 kN/m;
  
  Uz -- 风荷载高度变化系数，:
  
  Uz= 0.740 ;
  
  Us -- 风荷载体型系数:取值为0.649;
  
  经计算得到，风荷载标准值
  
  Wk = 0.7 ×0.600×0.740×0.649 = 0.202 kN/m;
  
  不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
  
  N = 1.2NG 1.4NQ= 1.2×5.337 1.4×3.000= 10.604 kN;
  
  考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
  
  N = 1.2 NG 0.85×1.4NQ = 1.2×5.337 0.85×1.4×3.000= 9.974 kN
  
  风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为
  
  Mw = 0.85 ×1.4WkLah/10 =0.850 ×1.4×0.202×1.500×
  
  1.800/10 = 0.117 kN.m;
  
  折叠编辑本段稳定性
  
  不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为:
  
  立杆的轴向压力设计值:N =10.604 kN;
  
  计算立杆的截面回转半径:i = 1.59 cm;
  
  计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得:k = 1.155 ;
  
  计算长度 ,由公式 lo = kμh 确定 :l0 = 3.119 m;
  
  长细比 Lo/i = 196.000 ;
  
  轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到:φ= 0.188 ;
  
  立杆净截面面积 : A = 4.50 cm;
  
  立杆净截面模量(抵抗矩) :W = 4.73 cm;
  
  钢管立杆抗压强度设计值:[f] =205.000 N/mm;
  
  σ = 10604.000/(0.188×450.000)=125.348 N/mm;
  
  立杆稳定性计算 σ = 125.348 N/mm小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm，满足要求!
  
  考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
  
  立杆的轴心压力设计值:N =9.974 kN;
  
  计算立杆的截面回转半径:i = 1.59 cm;
  
  计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得: k = 1.155 ;
  
  计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得:μ = 1.500 ;
  
  计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定:l0 = 3.119 m;
  
  长细比: L0/i = 196.000 ;
  
  轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到:φ= 0.188
  
  立杆净截面面积 : A = 4.50 cm;
  
  立杆净截面模量(抵抗矩) :W = 4.73 cm;
  
  钢管立杆抗压强度设计值:[f] =205.000 N/mm;
  
  σ = 9974.400/(0.188×450.000) 116656.499/4730.000 = 142.564 N/mm;
  
  立杆稳定性计算 σ = 142.564 N/mm小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm，满足要求!
  
  折叠编辑本段连墙件
  
  连墙件的轴向力设计值应按照下式计算:
  
  Nl = Nlw N0
  
  风荷载标准值 Wk = 0.202 kN/m;
  
  每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.200 m;
  
  按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN;
  
  风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算:
  
  Nlw = 1.4×Wk×Aw = 4.575 kN;
  
  连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw N0= 9.575 kN;
  
  连墙件承载力设计值按下式计算:
  
  Nf = φ·A·[f]
  
  其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数;
  
  由长细比 l0/i = 300.000/15.900的结果查表得到 φ=0.949，l为内排架距离墙的长度;
  
  又: A = 4.50 cm;[f]=205.00 N/mm;
  
  连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.949×4.500×10×205.000×10 = 87.545 kN;
  
  Nl = 9.575 < Nf = 87.545,连墙件的设计计算满足要求!
  
  连墙件采用双扣件与墙体连接。
  
  由以上计算得到 Nl = 9.575小于双扣件的抗滑力 16.0 kN，满足要求!
  
  连墙件扣件连接示意图
  
  折叠编辑本段受力计算
  
  悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。
  
  悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
  
  本方案中，脚手架排距为1000mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1200mm，
  
  水平支撑梁的截面惯性矩I = 866.20 cm，截面抵抗矩W = 108.30 cm，截面积A = 21.95 cm。
  
  受脚手架集中荷载 N=1.2×5.337 1.4×3.000 = 10.604 kN;
  
  水平钢梁自重荷载 q=1.2×21.950×0.0001×78.500 = 0.207 kN/m;
  
  悬挑脚手架示意图
  
  悬挑脚手架计算简图
  
  经过连续梁的计算得到
  
  悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)
  
  悬挑脚手架支撑梁变形图(kN)
  
  悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)
  
  各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为
  
  R[1] = 13.782 kN;
  
  R[2] = 8.274 kN;
  
  R[3] = -0.124 kN。
  
  最大弯矩 Mmax= 1.651 kN.m;
  
  最大应力 σ =M/1.05W N/A= 1.651×10 /( 1.05 ×108300.0 )
  
  0.000×10 / 2195.0 = 14.517 N/mm;
  
  水平支撑梁的最大应力计算值 14.517 N/mm 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215.000 N/mm,满足要求!
  
  折叠编辑本段整体稳定
  
  水平钢梁采用16a号槽钢,计算公式如下
  
  其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算:
  
  φb = 570 ×10.0×63.0× 235 /( 1200.0×160.0×235.0) = 1.87
  
  由于φb大于0.6，查《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到 φb值为0.919。
  
  经过计算得到最大应力 σ = 1.651×10 /( 0.919×108300.00 )= 16.582 N/mm;
  
  水平钢梁的稳定性计算 σ = 16.582 小于 [f] = 215.000 N/mm ,满足要求!
  
  折叠编辑本段拉绳受力
  
  水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算
  
  其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。
  
  各支点的支撑力 RCi=RUisinθi
  
  按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为:
  
  RU1=19.491 kN;
  
  折叠编辑本段拉绳强度
  
  折叠钢丝拉绳内力
  
  钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为
  
  RU=19.491 kN
  
  如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算:
  
  其中[Fg]-- 钢丝绳的容许拉力(kN);
  
  Fg -- 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，
  
  计算中可以近似计算Fg=0.5d，d为钢丝绳直径(mm);
  
  α -- 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8;
  
  K -- 钢丝绳使用安全系数。
  
  计算中[Fg]取19.491kN，α=0.820，K=6.000，得到:
  
  经计算，钢丝绳最小直径必须大于17.000mm才能满足要求!
  
  折叠钢丝拉环强度
  
  钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为
  
  N=RU=19.491kN
  
  钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为
  
  其中 [f] 为拉环受力的单肢抗剪强度，取[f] = 125N/mm;
  
  所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(1949.111×4/3.142×125.000) =15.000mm;
  
  折叠编辑本段楼板连接
  
  1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下:
  
  水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.124 kN;
  
  水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:
  
  其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8条[f] = 50N/mm;
  
  所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=[123.680×4/(3.142×50×2)]1/2 =1.255 mm;
  
  水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。
  
  2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下:
  
  锚固深度计算公式:
  
  其中 N -- 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 0.124kN;
  
  d -- 楼板螺栓的直径，d = 20.000mm
  
  [fb] -- 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.270N/mm;
  
  h -- 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于
  
  123.680/(3.142×20.000×1.270)=1.550mm。
  
  3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下:
  
  混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:
  
  其中 N -- 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N = 8.274kN;
  
  d -- 楼板螺栓的直径，d = 20.000mm;
  
  b -- 楼板内的螺栓锚板边长，b=5×d=100.000mm;
  
  fcc -- 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.950fc=11.900N/mm;
  
  经过计算得到公式右边等于115.26 kN，大于锚固力 N=8.27 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求!

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  梦见了什么 2015-11-12 18:50

  （一）工程概况：危险性较大的分部分项工程概况、施工平面布置、施工要求和技术保证条件。
  （二）编制依据：相关法律、法规、规范性文件、标准、规范及图纸（国标图集）、施工组织设计等。
  （三）施工计划：包括施工进度计划、材料与设备计划。
  （四）脚手架搭设方案选用。 安装脚手架的施工管理,
  （五）施工安全保证措施：组织保障、技术措施、应急预案、监测监控等。
  （六）劳动力计划：专职安全生产管理人员、特种作业人员等。
  （七）脚手架计算书及相关图纸。

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